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DETERMINACIÓN DE LIFTING-LINE THEORY PARA UN ALA
Qué aprenderás
Tipo: Ejercicios
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Alix Angarita, Andrés García, Juan Rojas, Juan Ochoa Ingeniería Aeronáutica. Medellín, Colombia alix.angarita@upb.edu.co andres.garciagar@upb.edu.co juan.rojasv@upb.edu.co juan.ochoaz@upb.edu.co Resumen — En la industria aeronáutica se ha utilizado métodos de panel para realizar cálculos y análisis aerodinámicos dentro de los cuales se encuentra el Vortex Lattice Method (VLM), el cual puede ser aplicado a superficies sustentadores en tres dimensiones. Este método ha sido utilizado con resultados exitosos para tratar flujos a velocidades subsónicas. Palabras clave : I. INTRODUCCIÓN El Vortex Lattice Method es el más simple de los métodos, en donde se representa el ala como una superficie en la que se superpone una cuadricula de vórtices. Cada velocidad inducida por los vórtices en un punto específico puede ser calculada utilizando la ley de Biot-Savart, en donde se realiza una suma de cada uno de los puntos de control y así formar una ecuación lineal para las fuerzas de vórtice que satisfacen la condición de no flujo sobre la superficie alar. Esta fuerza mencionada está estrechamente relacionada con la circulación en el ala y las diferencias de presión que se hallan entre el intradós y el extradós del ala. II. SIMBOLOGÍA Ct = Cuerda de la punta Cr = Cuerda de la raíz ρ∞ = Densidad del aire a esa altura y temperatura U∞ = Velocidad μ∞ = Viscosidad dinámica λ = Taper Γ = Distribución de circulación b = Envergadura Cl = coeficiente de sustentación del perfil S = Superficie del ala III. MARCO TEÓRICO El Vortex Lattice Method (VLM) es un método numérico para analizar la dinámica de los fluidos. El VLM modela una superficie en una aeronave como vórtices infinitos para estimar la pendiente de la curva de sustentación, el arrastre inducido y la distribución de la fuerza. Se ha aplicado a la estimación de propiedades aerodinámicas de superficies de elevación e incluso aviones completos. El VLM es una extensión de la teoría del Lifting-Line Theory de Prandtl que se puede aplicar a una gama más amplia de superficies de elevación, incluidas las alas de baja relación de aspecto. El VLM solía estimar el valor de parámetros aerodinámicos como CL, CD, CM y la relación elevación- arrastre. Se supone que el fluido fluye como un fluido incompresible e no viscoso, y se desprecian el efecto de espesor y la viscosidad. Dentro del método, se hacen algunas suposiciones, dentro de las cuales se encuentra que el flujo es incompresible, no viscoso y sin rotación, sin embargo, a velocidades subsónicas el flujo se puede modelar si se incorpora la transformación 3D de Prandtl. También, se asume que las superficies de elevación son delgadas y se desprecia la influencia del espesor en las fuerzas aerodinámicas. Y por último, se asume que el ángulo de ataque y el ángulo de deslizamiento lateral son ambos pequeños. IV. CÁLCULOS Para el programa se considerará un ala con una geometría simple, y mediante el uso de las relaciones vistas para este método se calculará el coeficiente de sustentación. AR = b 2 S Tener en cuenta que para alas sin ángulo de aflechamiento la superficie del ala está dada por: S = bc
Luego, la superficie del ala trabajada se divide en la cantidad determinada de paneles los cuales se extienden desde el borde de ataque hasta el borde de fuga, a lo largo de toda la superficie. A partir de esto, se puede calcular la fuerza de los vórtices. De la siguiente manera: wm ,ns = Γ (^) n 4 π
2 +( ym − y 2 n )
y 1 n − ym
2 +( ym − y 1 n )
y 2 n − ym
2 +( ym − y 2 n )
4 πb (− n 1 − n 2 − n 3 ) Las coordenadas de un panel x * y ; el cual está conformado por x cantidad de divisiones a lo largo y , y cantidad de divisiones a lo ancho del ala, puede resumirse en una tabla, para mayor facilidad de cálculo. PANEL XM YM XN YN XIN YIN
x 1 b y 1 b x 1 b y 1 b x 1 b y 1 b
x 2 b y 2 b x 2 b y 2 b x 2 b y 2 b
x 3 b y 3 b x 3 b y 3 b x 3 b y 3 b
x 4 b y 4 b x 4 b y 4 b x 4 b y 4 b A partir de los cálculos realizados, cada uno de los elementos del vórtice da como resultado un componente negativo (n 1 , n 2 , n 3 ) en un punto de control, posteriormente se suman dichas componentes y se obtiene: w 1,1 s =
4 πb (− nn ) La velocidad descendente en el CP del panel 1 inducida por el vórtice del panel 1 del ala es: wm ,ns = Γ (^) n 4 π
2 +( ym − y 2 n ) 2
y 1 n − ym
2 +( ym − y 1 n )
y 2 n − ym
2 +( ym − y 2 n )
4 πb (− n 1 − n 2 − n 3 ) De manera similar y utilizando la misma ecuación se puede calcular el downwash en el CP de los paneles restantes inducido. Nuevamente, se debe visualizar el flujo inducido por cada segmento para verificar que los signos y las magnitudes relativas de los componentes sean individualmente correctos. Luego al evaluar los componentes resultantes, se puede encontrar el downwash para cada punto de control propuesto. Utilizando la siguiente formula general. wn =
4 πb
Teniendo en cuenta que para el programa no se requiere un ángulo diedro en el perfil, se debe asumir que: wm =− U (^) ∞ α De esta forma se suma cada una de las componentes de cada punto de control. x Γ (^) n + y Γ (^) n + 1 + z Γ (^) n + 2 =− 4 π U∞ α x Γ (^) n + y Γ (^) n + 1 + z Γ (^) n + 2 =− 4 π U∞ α x Γ (^) n + y Γ (^) n + 1 + z Γ (^) n + 2 =− 4 π U∞ α Obteniendo:
Γn + 1 = y ( 4 π U (^) ∞ α ) Γn + 2 = z ( 4 π U (^) ∞ α )