Solicitação por força normal, Notas de aula de Engenharia Civil

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Aula2a : SOLICITAÇÃO POR FORÇA NORMAL

São Carlos, outubro de 2001

Sergio Persival Baroncini Proença

1-) SOLICITAÇÃO POR FORÇA NORMAL

1.1-) Introdução: continuidade do meio e os conceitos de deformação e de tensão

Uma hipótese fundamental em todo o estudo que se desenvolverá neste e nos outros capítulos, é a de que os sólidos são idealizados como meios contínuos. A continuidade implica na desconsideração de defeitos iniciais ou vazios internos do material, de modo que cada um de seus volumes elementares é totalmente preenchido por uma quantidade elementar de massa. Essa hipótese se justifica tendo-se em vista a escala macroscópica na qual normalmente são observados os materiais e se realizam os estudos e aplicações em engenharia. Em tal escala não se leva em conta a estrutura molecular da matéria e, em razão disso, também não são consideradas as forças internas de natureza intermolecular que existem no meio em seu estado natural. Uma primeira conseqüência importante da hipótese de continuidade é que se pode fazer referência a pontos do meio, denominados pontos materiais, associando-se a eles um conjunto de coordenadas; uma outra é que se pode empregar funções matemáticas para realizar a descrição das transformações que o corpo venha a sofrer. Por exemplo: considere-se o corpo objeto de estudo ocupando, num certo instante de tempo, uma região do espaço tridimensional. Escolhendo-se, nesse espaço, um ponto para origem de um referencial cartesiano fixo e também um sistema de coordenadas (cartesiano ou curvilíneo, de acordo com a conveniência), cada um dos pontos materiais passa a ser individualizado por uma tripla de coordenadas e o seu lugar geométrico constitui o que se denomina por configuração. Nessas condições, eventuais transformações que levem a uma mudança de configuração poderão

deformações, fazendo-se referência às transformações ocorridas nas vizinhanças de pontos do corpo. Note-se que as ações externas descritas são uma causa mecânica da deformação; porém, deformações podem ser provocadas por efeitos não-mecânicos, como uma variação de temperatura. Admitindo-se, então, que o sólido tenha sofrido um processo de deformação e que se apresente ainda como um meio contínuo na nova configuração, é de se supor que passem a existir esforços internos com intensidades e distribuição no volume tais que se mantenha a coesão entre as partes, impedindo-se, portanto, rupturas internas. Assim, é natural concluir que a ação de forças externas produz deformação e esta, por sua vez, tem correspondência com o aparecimento de esforços internos. Outro aspecto importante a salientar, nessa análise preliminar, é que se por um lado espera-se que a intensidade dos esforços internos varie com o nível de deformação, caracterizando-se, portanto, uma relação direta entre eles, por outro lado, essa relação deve necessariamente envolver propriedades do meio que constitui o corpo. De fato, um mesmo nível de deformação pode produzir esforços internos com intensidades diferentes de material para material.

A descrição e determinação dos campos (∗)^ de deslocamentos, deformações e esforços internos (e da relação entre eles) em meios sólidos deformáveis constituem objeto da Mecânica do Contínuo. Nesse âmbito, a Resistência dos Materiais ocupa-se do estudo e modelagem, com hipóteses mais restritivas, dos fenômenos de deformação e do estabelecimento de critérios de ruptura para diferentes materiais.

(∗) (^) por campo entende-se funções que assumem valores em pontos do corpo, tendo suas coordenadas como variáveis independentes.

Considere-se, agora, o corpo numa situação deformada e estaticamente equilibrada (com resultante nula das forças externas) representado, de modo genérico, na figura 1.2. Com o objetivo de 'visualizar' as forças internas, admita-se que o corpo seja formado por um arranjo de partes, cada uma das quais formando um sistema em equilíbrio se consideradas as forças externas e internas que lhes correspondem. Por simplificação, imagine-se que o corpo seja formado por

duas partes unidas através de um plano ∏, e que uma delas tenha sido isolada (v.fig.1.2b).

Figura 1.2 – Forças de interação entre partes do corpo

A análise do equilíbrio dessa parte permite concluir pela existência de forças internas (indicadas no diagrama de corpo livre, representado na figura 1.2b, por setas que representam o efeito da parte retirada sobre a parte isolada através da seção A

contida no plano ∏). Isto é : a ação das forças externas que atuam na parte isolada é contrabalançada por forças que se distribuem na seção A.

x y

z

S

F 0 A

A (^0)

a ) b )^ A

c )

do plano que passe por ele (usualmente individualizado pela inclinação do seu versor normal). Voltando ao ponto O , adotando-se um sistema de referência cartesiano triortogonal e dextrorso, de tal modo que dois dos

seus eixos, x e y por exemplo, estejam sobre o plano ∏ e o terceiro perpendicular a ele, o vetor de tensão pode ser decomposto numa componente normal à seção e em duas outras contidas no seu plano (v.fig.1.3).

Figura 1.3 – Componentes do vetor de tensão A componente normal tem medida aqui representada por σ (^) z e

recebe a denominação de tensão normal, onde o índice z é adotado para indicar o eixo de referência ao qual a componente é paralela. As componentes no plano tem intensidades representadas

por τzx e τzy, sendo denominadas tensões tangenciais ou cisalhantes. O duplo índice, nesse caso, indica que os correspondentes vetores estão contidos num plano cuja normal está alinhada com o eixo z e direcionados com os eixos x ou y. Fazendo-se uso de uma representação matemática, em notação

vetorial o vetor tensão (ρ(n)) associado ao plano de normal n pode ser escrito na forma:

ρ (^ n) = σze 1 + τzye 2 + τzxe 3

y z = n

( n )

z x

0 x

z y z

onde e 1 , e 2 e e 3 são versores nas direções de z, y e x, respectivamente. Novamente é importante notar que imaginando-se no ponto O o

corpo seccionado por um outro plano inclinado em relação a ∏, o vetor de tensão pode variar de direção e, portanto, também as medidas das suas componentes terão provavelmente outros valores. Em resumo, o termo tensão aplica-se tanto à medida do vetor de tensão como às suas componentes, sendo que estas, de acordo com suas características, são adjetivadas como normal ou de cisalhamento. Por outro lado, diz-se que o estado de tensão num ponto fica conhecido se puderem ser determinadas as componentes de tensão segundo qualquer plano que passe por ele. Em particular, é importante identificar aquele plano segundo o qual vai atuar a máxima tensão normal ou então a máxima tensão de cisalhamento. A importância do estudo e estimativa das tensões normais e tangenciais está no fato de que os materiais de uso na prática exibem uma resistência limitada às suas intensidades, em forma individualizada ou mesmo combinadas. Ultrapassados certos limites, observa-se, experimentalmente, que os materiais mudam de comportamento iniciando-se, por exemplo, um processo local de plastificação ou mesmo de ruptura. Assim, torna-se necessário estabelecer critérios de admissibilidade dos níveis de tensão, prevenindo-se de possíveis mudanças do regime de comportamento. No que segue, por conveniência e sem prejuízo de aspectos conceituais, a análise tridimensional será abandonada pois nas situações a serem estudadas tanto o corpo, em função de simplificações de sua geometria, como as forças externas estão contidos num único plano. Apesar da simplificação, com suficiente precisão, muitos casos reais podem ser enquadrados neste tipo de análise.

Em primeiro lugar, deve-se considerar que a ação da força F provoca deformação, uma vez que os pontos da barra se deslocam alterando-se suas posições relativas iniciais. Para caracterizar de modo simples a deformação resultante, parte-se de uma hipótese sobre o campo de deslocamentos, dita hipótese cinemática. Uma hipótese cinemática plausível afirma que os deslocamentos sofridos são tais que o eixo da barra continua reto e as seções transversais inicialmente planas permanecem planas e ortogonais ao eixo deformado (v.fig.1.4b, onde as linhas transversais indicam posições genéricas de seções transversais). Essa hipótese tem, de fato, comprovação experimental, observando-se distorções apenas nas seções próximas das extremidades da barra, aonde se dá a aplicação da força concentrada e se realiza a vinculação externa (v.fig.1.4c). O inconveniente, causado pela natureza concentrada da força aplicada, pode ser contornado admitindo-se a validade do Princípio de Saint-Venant. Tal princípio afirma que perturbações provocadas por forças concentradas, ou restrições vinculares, são de natureza localizada e não se propagam para o interior do meio; ao longo da maior parte da barra, tudo se passa como se a força concentrada estivesse sendo aplicada com distribuição uniforme sobre a seção. Assim sendo, no estudo em desenvolvimento desconsideram-se as perturbações de contorno , e a hipótese cinemática adotada aplica- se para toda a barra.

1.2.2-) Estudo das deformações : relações deformação-deslocamento

De acordo com a hipótese cinemática, a barra pode sofrer um alongamento, no caso de estar sendo solicitada à tração, ou um encurtamento se a solicitação for de compressão. Em qualquer caso

as seções transversais inicialmente planas devem permanecer planas. Mas a deformação pode produzir efeitos também na direção transversal ao eixo da barra. De fato, quando o material que a compõe tem resposta elástica , ou seja, as deformações são totalmente reversíveis num processo de descarregamento, tal efeito se caracteriza por encurtamentos ou alongamentos transversais concomitantes, respectivamente, aos alongamentos ou encurtamentos longitudinais. É importante observar que a hipótese cinemática adotada diz respeito exclusivamente ao campo de deslocamentos, de modo totalmente independente da resposta do material. Assim sendo, a variação simultânea das dimensões transversais da barra, decorrente de uma propriedade elástica do material, podem ser incorporadas à análise sem que aquela hipótese seja violada. A figura 1.5 ilustra uma deformação coerente com a hipótese cinemática; comparam-se as configurações inicial e atual da barra.

Figura 1.5 Barra deformada e o campo vetorial de deslocamentos

e

v

d (^) u

x

1 e 2 y

Figura 1.6 – Relação deslocamento-deformação axial Observando-se a figura 1.6b, e já cancelando-se a parcela comum u , segue que :

dx + ∆dx =dx+ ∂∂ xu dx (1.3)

O quociente entre a variação de comprimento e o comprimento

inicial do elemento, isto é, entre ∆dx e dx , é denominado deformação longitudinal específica ou medida linear da deformação :

dx

dx x ε =^ ∆ (1.4)

Combinando-se as (1.3) e (1.4), e observando-se da (1.2) que u = u ( x ), resultam :

( x )

x dx dx dx 1

ddux u x ∆ ε

ε

• = +

= = ′( ) (1.5 a,b)

A (1.5a) exprime uma relação direta entre deformação longitudinal e o deslocamento axial; a (1.5b), mostra que

conhecido ε (^) x pode-se determinar o comprimento final do elemento.